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断褶山型储层特征:

断褶山形基岩潜山储层在胜利油区较少,桩西基岩潜山储层和富台基岩潜山储层属此类,分述如下。

(一)桩西基岩潜山储层特征

1.岩石特征

桩西下古生界基岩潜山地层属华北地台南部类型,主要由下古生界寒武系和奥陶系碳酸盐岩组成。寒武系主要是砾屑灰岩、鲕粒灰岩及粉砂岩和页岩。奥陶系主要是云质灰岩、灰质云岩及白云岩。其中白云石和方解石是脆性矿物,受力后易产生裂缝。而相同条件下粉砂岩和页岩产生裂缝的可能性依次降低。故碳酸盐岩中最易产生裂缝。白云石和方解石的化学成分决定了碳酸盐岩比碎屑岩更容易产生溶蚀孔隙,碳酸盐岩中灰岩比白云岩更容易产生溶蚀孔隙。

2.储层储集空间类型

(1)构造裂缝:规模上按照裂缝宽度分为大、中、细、微4级。大裂缝宽度大于1mm,中缝为0.5~1.0mm,细缝0.1~0.5mm,微缝小于0.1mm。其中细、微缝最多,占63%;中缝次之,占28%;大缝最少,占9%。

从产状上看,岩心观察的绝大多数裂缝为构造应力形成的高角度裂缝,倾角一般为60°~80°,也有少量平行于层面的裂缝。裂缝识别测井资料表明裂缝主要沿两个方向发育:北东向和北西向,以北东向为主,在776条定向裂缝中北东向506条,占65.2%。

裂缝的充填程度不同。有开启缝、闭合缝和半开启缝3种。在8184条裂缝中,开启裂缝1924条,占23.5%。开启裂缝中以微细缝为主,裂缝内基本无充填物,或两壁具方解石薄膜或黑色碳化物薄膜,普遍见含油显示。闭合缝占的比例较大,全充填裂缝6260条,占76.5%,充填物为方解石、泥质或炭质。岩心观察见有宽0.1~4mm的裂缝被方解石充填,某些岩心段的灰岩被纵横交错的他形方解石脉充填。半开启缝多发育在方解石脉的中央部位,是方解石沿裂缝两壁生长未完全充填形成的,方解石晶体粗大,晶形多为自形晶,呈马牙状。

从裂缝面的平整程度看可分为两种:不平整和平整。缝面不平整的缝内往往被方解石、泥质等多次充填。裂缝面平整的,裂缝或宽或窄小,宽大的缝内充填方解石,窄小的缝内无充填或缝面只有方解石薄膜,多见油气显示。

(2)溶蚀孔、洞、缝:溶蚀孔、洞、缝是地下水溶解碳酸盐岩形成的溶蚀洞穴。这类孔洞小的可以在岩心中观察到,大的由于岩心破碎或无法获取,不可能观察到。可以根据取心率低来判断,更主要依据钻井过程中的钻具放空及泥浆漏失或测井的井径扩大来判断。桩西下古生界基岩潜山有6口井钻具放空,放空最大高度为2.6m,最小的0.25m,一般为1m左右。

溶蚀洞穴有时由于岩石垮塌或被后来沉积物所充填,而且充填物由于溶洞壁的支撑而欠压实,其孔隙度约为18%~37%,含油饱满。薄片鉴定为硅化泥岩,扫描电镜观察为小的石英晶体相互搭架形成的孔隙。

溶蚀裂缝是地下水沿裂缝溶蚀扩大而形成的空间,其特点是裂缝两壁不平整,缝的宽度不一。在岩心上见到宽达1cm的溶缝。

(3)溶蚀晶间孔隙:为方解石或白云石晶体之间经过溶蚀形成的微溶孔,溶孔最大直径15μm,一般约5μm,最小0.1μm,主要分布于下古生界碳酸盐岩溶蚀发育部位。

(4)晶间孔隙:是主要由白云岩晶体之间的间隙组成的孔隙,孔喉最大宽度可达30μm,最小宽度0.1μm,孔隙度一般3%~5%,个别最大的可达23%。主要分布在下奥陶统冶里-亮甲山组结晶白云岩中。晶间孔隙多数(约44%)见含油显示。

(5)压溶缝:在石灰岩岩心中比较发育,多为不规则的缝合线,基本被黑色炭质充填。

在上述储集空间中,开启、半开启裂缝、孔隙及溶蚀缝、洞中多见含油显示。桩西潜山7口井取心作荧光薄片鉴定179块,具有含油荧光显示的144块。其中微裂缝含油65块,占含油的45%;晶间孔隙含油44块,占30%;微缝和晶间孔隙均含油的有21块,占15%。因此认为这些空间具有油、气储集的重要意义。

3.储层储集类型

桩西下古生界基岩潜山储层的类型共有5种,它们是大缝大洞型、裂缝孔隙型、孔隙裂缝型、裂缝型和晶间孔隙。

(1)大缝大洞型:孔隙以溶蚀孔、洞、缝及未完全充填的孔洞、缝为主,以构造应力下产生的大缝、细缝为喉道,二者构成了良好的储集空间。这类储集类型最好。识别特征为钻井过程中的钻具放空、泥浆漏失并伴有井喷、井涌、油花气泡显示。这种储集类型的中子孔隙度平均为25.6%,裂缝多为高角度裂缝,开度为2~17mm,渗透性极好,渗透率一般大于1μm2。

(2)裂缝孔隙型:孔隙主要为晶间孔,微细裂缝作为喉道,起连通作用,将各种孔隙连接起来构成储集空间。这种储集类型在岩心上不易观察到,镜下观察十分清晰。孔隙度一般为3%~5%,最高可达23%。裂缝开度为0.03~1.1mm,渗透性好,渗透率为0.1~1μm2。

(3)孔隙裂缝型:与裂缝孔隙型相反,微细裂缝发育作为孔隙,晶间孔隙较不发育作为喉道起连接作用,二者构成的储集类型为孔隙裂缝型。识别特征及孔隙度和渗透率特征与裂缝孔隙型基本一致。

(4)微细裂缝型:各种成因的微细裂缝既是孔隙又是喉道,这种储集类型孔隙度小,一般小于1%,最大1.3%。裂缝的开度为0.03~0.1mm,渗透性差,渗透率小于0.1μm2。

(5)微孔隙型:该储集类型的孔隙为晶间孔和晶间溶孔,缩小的部分作为喉道,将各种晶间孔隙连接起来。孔隙度一般为1.3%~3%,裂缝开度为0.003~0.036mm。渗透性极差。

4.储层在纵向上和横向上的分布

(1)储层发育的控制因素:桩西基岩潜山下古生界储层的储集空间特征主要受岩性、结构、构造部位、断层和古地形等因素控制。从岩性看,下古生界主要是碳酸盐岩,其中上部中奥陶系主要是白云岩,寒武系中上部主要是灰岩,底部是白云岩。组成白云岩的主要矿物是白云石,组成灰岩的主要矿物是方解石。两种矿物具有不同的应力、化学等特性。在相同的情况下,白云岩比灰岩更容易产生裂缝。如表7-5所示,桩西几种岩石的裂缝发育程度由强到弱顺序为白云岩—灰岩—泥质白云岩—泥质灰岩。但灰岩比白云岩易溶解。桩西下古生界基岩潜山油田有6口井钻具放空、19口井发生漏失。其中放空、漏失发生在白云岩层段的有6口井,占1/4;发生在灰岩层段的则占3/4。溶蚀洞发育情况统计也表明(表7-6),在灰岩中发育的是大、中型洞,在白云岩中小洞较为发育。大、中型溶洞发育在灰岩中的主要原因是由于灰岩的溶解速度快造成的,而白云岩尽管溶解速度慢,但溶解度比灰岩大,且溶解度在温度压力增大时变化小,因此可以得到充分溶解形成小溶洞。

表7-5 桩西下古生界基岩潜山岩性与裂缝发育程度的关系

表7-6 桩西下古生界基岩潜山岩性与溶洞大小的关系

根据国外某些油田的资料统计,矿物含量的多少影响储集空间的发育。从原生孔隙发育程度来讲,白云石含量低于50%,晶间孔隙不发育;白云石含量为50%~80%,晶间孔隙最发育;白云石含量大于80%,晶间孔隙又变为不发育,因为此时白云石晶体多为他形晶。从次生孔隙产生多少看,岩石中泥质含量影响溶解程度。如泥质灰岩或泥质白云岩不如纯碳酸盐岩易溶解,产生的次生孔隙就少。

从结构看,原生孔隙发育程度与岩石颗粒或晶粒的粗细均匀程度、排列方式及堆积紧密程度又密切相关。一般颗粒粗、较为均匀、无序松散排列结构的白云岩中孔隙发育。具体到桩西基岩潜山,当白云石晶体变化由隐晶—显微晶—微晶时,晶间孔隙发育程度增加(表7-7)。

表7-7 白云石结构及其与原生孔隙发育程度的关系

从构造部位看,褶曲的高点、轴部、转折端等应力集中部位容易产生构造裂缝。桩西基岩潜山也是如此。裂缝在构造高点、倒转部位最为发育。桩西下古生界基岩潜山构造是燕山期形成的一个大型推覆构造。推覆体内部有3条走向北东、倾向南西的逆断层。其中中部逆断层的上盘由于推覆作用形成牵引背斜,下盘为倒转褶曲-挠曲-单斜构造。裂缝主要发育在下盘倒转挠曲部位。如桩古13-2井、桩古17井和桩古13井都见到了良好的油气显示。其中桩古13-2井冶里-亮甲山组发生漏失,漏失量为10m3。在桩古17井倒转褶曲部位上、下马家沟组见到了良好的油气显示,在桩古13井的倒转挠曲部位下马家沟组、冶里-亮甲山组试油获100t/d的高产。西部逆断层倒转部位的桩古37井,在钻井过程中发生强烈井喷,尽管压井过程中严重污染了油层,试油仍获得43 t/d的产量。证明此构造部位是裂缝发育带。但是并非倒转部位全都是裂缝发育带。钻遇中寒武统张夏组的桩古31井,由于岩层中裂缝的形成时期早,大都被方解石充填,造成开启裂缝不发育。

中部产状相对较陡的逆断层,上盘在上升过程中形成牵引构造,其顶部拱张部位是裂缝发育程度最好处。裂缝还沿着轴部发育,如桩古10块的桩古2井、桩古10井和桩古15井钻井都发生了泥浆漏失,并见到了良好的油气显示。

构造的高部位还是大缝大洞型风化壳发育处。这种部位的风化剥蚀作用强,从岩溶条件看地表水比较活跃,溶蚀作用比较充分,先期形成的大量构造裂缝为溶蚀作用又创造了良好的先决条件。因此,容易发育大缝大洞型风化壳。例如桩西桩古10井和桩古2井潜山顶面风化壳。钻井钻遇顶面奥陶系上、下马家沟组时,除泥浆大量漏失、钻具放空外,伴有强烈的井喷和井涌。桩古10井试油获得了3600t/d的高产。桩古2井的日产量也大于100t/d。这表明潜山高部位风化带缝、洞十分发育。

从与断层的关系看,储集空间特别是裂缝明显受断裂控制。桩西古潜山裂缝正是受到断层控制,特别是喜马拉雅期正断层对裂缝形成起决定性作用。喜马拉雅期构造运动造成北东向及近东西向的断裂活动,伴随断裂产生了一套新的开启裂缝系统,裂缝宽度小,多见油气显示。在喜马拉雅期断层附近的井多获得了高产油气流,例如桩古19井、桩古18井、桩古21、桩古17等。通过统计钻遇桩西南界大断层的4口裂缝识别测井资料,表明断层附近裂缝发育带宽度略等于该断层的落差。

古地形是影响水平溶蚀孔隙发育好坏的最主要因素。在一定的时期内,构造运动相对不强烈时,桩西古潜山潜水面深度大致相同。古地形低,距潜水面就越近,反之则越远。从桩西潜山岩溶条件图可看出桩古10井、桩古2井和桩古15井所在地区的位置比桩古7井、桩古13井所处的位置低,更接近于潜水面,因此易发育大型的溶蚀洞穴。试油试采也说明了这一点。如桩古10井放空3次,试油时日产3600t,累计采油大于20×104t。桩古2井发生漏失,累计采油18×104t,桩古15井累计采油32×104t,试油日产2700t左右。桩古13块由于风化壳距潜水面比较高,水平溶蚀程度较低。

(2)储层的主要形成时期

裂缝的主要形成时期有3期:印支期、燕山期和喜马拉雅期。印支期构造运动形成的裂缝,经过溶蚀,缝面多不平整。经过侏罗系沉积前的长期风化作用,裂缝多次被充填,仅剩一部分残留裂缝未被充填,其裂缝发育方向为北东向和北西向。燕山期构造运动强烈,产生的断层规模大,伴随断块的掀斜产生了与断层有关的裂缝,这种构造裂缝规模也大,最大可达4~5cm。由于与油气运移不匹配,到侏罗纪晚期,古生界埋藏至600m以下,达到了地下潜水面以下的高矿化带,裂缝几乎全为方解石充填。喜马拉雅期构造运动不甚强烈,主要产生北东向和近东西向的小规模断裂,伴随断裂的产生和停止—短暂抬升过程,产生一套新的裂缝系统,这期裂缝规模虽小,但属未完全充填的开启性裂缝,又和油气运移时期相匹配,因此多见油气显示,是油气良好的储集空间。

主要的溶蚀孔洞的产生时期有两个。一是发生于早古生代末期的海西运动期,油田地区整体抬升遭受风化剥蚀,在八陡组表面形成局部的溶蚀洞。另一期产生于古生代末期的印支运动期,是主要的溶蚀孔洞形成期,使下古生界潜山长期遭受剥蚀、淋滤作用,形成表面风化壳(桩古2、10井区)、垂向渗流溶蚀带和潜水面附近的水平渗流溶蚀带。现存的溶蚀孔洞是燕山期方解石充填后的残留的溶蚀孔洞。

(3)储层在纵向上的分布

构造裂缝通常发育在褶皱的应力集中部位,如高点、转折端、轴部、枢纽的倾伏端和产状发生变化的地方。但是与褶皱有关的印支期裂缝大都被充填,几乎未能形成储层。燕山期形成的大裂缝由于深埋在潜水面以下的高矿化带,开启的空间也被方解石占据。因此,可以形成储层的构造裂缝主要与喜马拉雅期的断层有关。由于喜马拉雅期形成的断层规模较小,断距仅为200~350m,因此储层在纵向上主要沿断层的上、下盘200m左右深度发育。据有关资料,裂缝发育的垂向深度与断距成正相关,断层规模越大,裂缝的垂向发育深度也越大。

作为储层的溶蚀孔洞,通过对钻井过程中放空、漏失现象统计,并结合测井曲线分析发现其纵向分布有以下几点:① 上、下马家沟组灰岩中大、中型溶洞较发育,其次是八陡组、冶里-亮甲山组,白云岩中多发育小的溶蚀孔洞;② 桩西潜山岩溶距风化壳深度可分为3带:上部岩溶带,距风化壳0~200m;下部岩溶带,距风化壳200~500m;深部岩溶带,距风化壳大于500m。其中以上部岩溶带最发育,基本上是由于风化淋滤作用形成的。

上述分析表明,储层在纵向上分布的总体特点是沿顶部、顺断层。即距风化壳200m左右及沿新生代断层200m上下分布。

(4)储层在横向上的分布

从裂缝统计玫瑰图来看,油田东区以北东走向裂缝为主,而中区和北区则是北东、北西向两组共存。裂缝主要靠断层分布,特别是距断层100m左右。具体到桩西下古生界,不同的层位裂缝分布各异。八陡组裂缝主要分布在东区桩古19井和中区桩古10-19井附近。上马家沟组裂缝在桩古2、15、6井一线,19井、10-19井附近断层100m内最发育,其次沿新生代断层两侧及逆断层下盘倒转褶曲部位较发育。下马家沟组裂缝主要发育于桩古36井西南侧,桩古21块、14块、39块、27井西南,桩古25井东北一侧;桩古19井断层、桩古10-19断层两侧100m发育,其次发育在逆断层倒转褶曲部位,新生代正断层两侧及桩古15井、24井一线。冶里-亮甲山组裂缝在桩古19、10-19井断层100m内最发育,其次发育在21块、24井一线、桩古6块及新生代正断层两侧。

平面上岩溶的分布特点是,八陡组的发育于桩古36、8井一线,上马家沟组的发育于桩古10-11、桩古15井西侧及13-3井南侧一线,下马家沟组岩溶位于桩古10-3井、桩古6井地区,桩古36井西南方向,桩古21、14、10、39、27井附近地区。冶里-亮甲山组岩溶位于桩古21、39、14、4、37、10井附近。大型的溶蚀孔洞一般是沿早期形成的断层、裂缝进一步溶蚀而形成。平面上大型溶蚀孔洞主要分布于构造中区的桩古10块、桩古7块、桩古21块等区块。

(5)储层在纵横向上的连通性

一般来说,灰岩储层缝、洞、孔的连通模式有以下3类、5种:同层高渗带、断裂高渗带和岩溶高渗带3大类。其中同层高渗带又分为层位相同带和顺层溶蚀带两种,层位相同带缝洞孔比较发育,顺层溶蚀带是地下水沿泥质层的顶底板活动形成的。断裂高渗带主要表现在两井通过同一断层破碎带,发生井间干扰。岩溶高渗带分为顺风化壳高渗带和顺古水平岩溶带两种,前者顺风化壳溶蚀缝洞发生干扰,后者沿同一古水平岩溶带发生干扰。

根据桩西潜山比较少的测压资料和井间干扰资料,分析桩西潜山缝、洞、孔的连通模式存在着断裂高渗带、岩溶高渗带2类、3种。

断裂高渗带类:桩古18、18-1井上马家沟组被同一条新生代断层所切割,两井储层较为发育。桩古18-1井1993年3月试油测压为35.4MPa,压力系数为0.77,且产量比较低。分析是桩古18井试采多年造成的。桩古18井于1987年6月投入试采,初期压力为45.4MPa,压力系数为1.0。1992年3月测压压力为36.96MPa,压力系数为0.8;到1993年已累计采油约16×104t。由于两井连通,造成了桩古18-1井试油时压力低、产量低。

岩溶高渗带类——顺风化壳溶蚀缝洞带发生干扰型:桩古2井与桩古15井上马家沟组均处于风化壳顶部溶蚀带上,桩古2井投产早,在桩古15井投产前累计采油16.9×104t。当桩古15井试油获2593t/d,配产385t/d,投入试采后,桩古2井压力由37.2MPa迅速下降到33.3MPa并迅速停喷、水淹,表现为两口井的连通性相当好。

岩溶高渗带类——沿同一古水平岩溶带发生干扰型:桩古15井与桩古36井下马家沟组处于地下潜水面水平溶蚀区,这两口井的连通性表现的很明显:桩古36井1993年1月开始注水,日注量约200m3。注水后桩古15井关井测压,其压力由1993年2月30.07MPa,到1993年7月升至34.37MPa,压力回升明显。

由于井间干扰资料少,油井大多数为裸眼,测压资料不准确,对桩西下古生界潜山储层连通状况的分析具有一定的难度。目前暂认为桩古18-1井与桩古18井,桩古10井与桩古10-1、桩古15、2、36井存在着连通,尚不能确定其他井之间的连通状况。但桩西下古生界潜山碳酸盐岩由于基质孔渗条件比较差,缝、洞、孔次生储集空间发育的非均质性、断层对储层的分隔作用以及潜山内部存在着数套厚度大小不等的泥质隔层等原因,其储层在同层同块内虽有一定程度的连通,但连通程度较低。

(二)富台油田

富台油田基岩-潜山储层由太古宇和下古生界组成。太古宇发育片麻岩。下古生界发育寒武系凤山组和奥陶系冶里组、亮甲山组、下马家沟组、上马家沟组和八陡组。主要储层有两套,一套为奥陶系八陡组,另一套为冶里-亮甲山组和凤山组。

1.储层岩性特征

富台油田古生界储层主要储集段为中奥陶系八陡组。根据车古201井岩心分析资料,八陡组岩性以白云岩、泥质白云岩为主,白云石含量平均为64.5%,方解石含量平均为6%,陆源碎屑矿物较多,主要为石英,含量达28.5%,还有少量粘土矿物,含量为1%。

2.储层物性特征

(1)小岩心分析化验储层物性

根据岩心分析化验统计,车古20井八陡组孔隙度为2.93%,渗透率为1.41×10-3μm2,车古201井八陡组孔隙度为3.32%,渗透率为7.91×10-3μm2,马家沟组孔隙度为0.61%,渗透率为0.61×10-3μm2。

(2)岩心分析化验基质孔渗

根据岩心分析化验资料,去掉有裂缝发育的样品,统计结果为潜山基质物性,车古201井八陡组孔隙度为3.26%,渗透率为0.67×10-3μm2,马家沟组孔隙度为0.6%,渗透率为0.04×10-3μm2。

(3)裂缝孔渗

根据岩心观察统计,车古201井八陡组面孔率为0.56%,马家沟组面孔率1.6%。根据岩心分析化验资料统计,车古201井八陡组渗透率为21.6×10-3μm2,马家沟组渗透率为1.37×100-3μm2。

(4)FMI成像测井分析油藏物性特征

据FMI成像测井的Porspect分析表明,孔隙度值一般在0~10%,多数为1%~5%,以晶间孔隙为主,溶蚀孔洞及裂缝次之。

3.储层储集空间类型

富台油田储层储集空间主要是次生孔隙,原生孔隙不发育。次生孔隙主要类型有:晶间孔隙、溶蚀孔洞和裂缝。

(1)晶间孔隙

晶间孔隙主要是指白云岩或灰岩由于重结晶等作用而形成的白云石或方解石晶体之间的孔隙。此类孔隙主要发育在八陡组,如车古201井八陡组3279.5m和3358.5m的岩心电镜扫描分析表明,晶间孔隙发育,孔隙直径为0.5~1.5μm,晶间孔隙的孔隙度为3%~5%。

根据成像测井资料,晶间孔隙除八陡组发育外,冶里-亮甲山组也发育此类孔隙。

此外,本区还发育晶簇孔洞,多发育在方解石脉的中央部位。它是由于裂缝或孔洞未被完全充填而形成的储集空间,方解石晶体呈马牙状,自形程度高。根据岩心观察,车古201井八陡组、马家沟组均发育有这种孔洞。

(2)溶蚀孔洞

溶蚀孔洞是地下水或地表水对碳酸盐的溶解作用而形成的储集空间。从车古201井岩心中见到溶蚀孔洞,直径一般2~5mm,最大达到25mm。

溶蚀孔洞只在八陡组上部发育,从该区还存在大量膏岩层这一特征来看,其溶蚀孔洞不很发育。

(3)裂缝

裂缝主要是指构造作用下形成的构造裂缝,此外,还有少量由于地下水的溶蚀作用而形成的两壁不平整的溶蚀裂缝,它们一般是沿构造裂缝扩展而成。根据岩心资料分析,富台油田裂缝主要发育在八陡组和冶里-亮甲山组,尤其是冶里-亮甲山组,裂缝非常发育,岩心破碎十分严重。裂缝是富台油田古生界储层的主要导流空间,下面作进一步的阐述。

裂缝密度:富台油田下古生界潜山裂缝非常发育,据岩心测量推算裂缝的线密度为21~100条/m。据岩心资料,八陡组有较发育的孔洞和裂缝,但以裂缝为主,最大裂缝线密度64条/m,局部见有破碎成约4.5cm×2.3cm×4.0cm大小的立方体;马家沟组裂缝发育相对较差,且绝大部分被石膏充填;冶里-亮甲山组裂缝非常发育,岩石破碎成约3.2cm×7.7cm×2.8 cm大小的立方体,缝面平直,最大裂缝密度100条/m。

裂缝宽度:为了便于评价储层裂缝发育程度,结合富台地区裂缝发育特征,按缝宽将裂缝划分为4类:缝宽小于0.1mm为微缝,0.1~1mm为细缝,1~5mm为中缝,大于5mm为大缝。

据岩心观察统计表明,以上各级裂缝在富台油田古生界潜山地层中均有不同程度发育,宽度一般在0.05~5mm,但中缝以上级别裂缝往往被充填,有效缝一般是微细缝。统计26条有效缝,裂缝宽度均小于1mm,其中微缝5条、细缝21条。

通过车古202井11块样品CT测试分析可知,裂缝宽度均在0.1~0.4mm。

裂缝充填:在岩心描述中依据充填物的充填特征,将裂缝分为全开启缝、半开启缝、1/4开启缝、全充填缝4类。根据岩心观察统计各类裂缝,车古20井裂缝的充填比较严重,开启缝只有5%~10%,车古201井充填较轻,八陡组开启缝达54.29%,冶里-亮甲山组开启缝达80%~100%。

裂缝倾向和走向:通过对富台油田潜山古生界成像测井分析,古生界潜山在不同井点裂缝走向不同,主要有北北东、北北西、近东西、近南北向4组。其中,东翼裂缝的走向为北北西,倾向为北东及南西西,倾角以中、高角度为主,一般为50°~80°;西翼裂缝走向北东东和北北西,倾向为北东东和北北西,倾角以中、高角度为主,一般为30°~80°;北翼裂缝走向近东西向,倾向为正南。另外在背斜顶部裂缝走向近南北向,倾向正西(图7-18、7-19和7-20)。

图7-18 车镇凹陷车古201井、车古201-1井古生界裂缝走向、倾向玫瑰花图

裂缝走向分布规律:压性背斜的两翼受到垂直背斜长轴的水平最大主压应力的作用,而背斜的顶部则有同方向的主张应力作用。断层的顶部、锁结处应力升高,而活动断面两盘的应力则降低,主应力线通过活动断层面改变方向。

图7-19 车镇凹陷车古201井古生界和太古宇裂缝走向玫瑰花图

富台油田为短轴背斜,主要受北东方向的挤压。根据上述观点,在背斜的顶部应有同方向的主张应力作用,因而在背斜的两翼应产生一组北北西方向的张裂缝。另外,在断层附近,因受断层的影响,裂缝方向会有所改变,一般裂缝与断层呈小角度相交。

已完钻的5口井中,有4口井做了成像测井,根据成像测井所测裂缝方向,与上述结论相同(图7-21、7-22)。

4.储层储集类型

裂缝、孔隙和溶洞在潜山不同层位储渗体中所起的作用不同。依据孔隙、裂缝、溶洞发育的相互关系及孔、洞相连状况,将富台油田下古生界潜山储层的储集类型进行分类:上寒武统凤山组和奥陶系冶里-亮甲山组白云岩储层晶间孔隙发育,是主要储集空间,裂缝是主要渗流空间,溶洞不发育,属裂缝孔隙型储层;上奥陶统马家沟组灰岩溶蚀洞穴和裂缝是主要储集和渗流空间,孔隙不发育,属溶洞裂缝型储层;上奥陶统八陡组白云岩储层晶间孔隙发育,溶洞也较发育,是主要储集空间,裂缝是主要渗流空间,储集类型为溶洞裂缝孔隙型。

5.储层发育特征

从剖面上看,富台油田下古生界储层厚度中间薄、上下厚,储地比中间小、上下大。中部即上、下马家沟组储层厚度小,上马家沟组为5.7~24.9m,储地比为2.2~18.6;下马家沟组为1.3~11.0m,储地比为2.9~6.9。顶部八陡组储层厚度为13.3~40.1m,储地比为11.4~36.5。下部冶里-亮甲山组储层厚度为10.5~52.5m,储地比为7.1~38.2。凤山组储层厚度为13.1~40.2m,储地比为15.1~54。即总体上下古生界顶部和下部储层发育,中部不甚发育。平面上,由南向北、由西向东,富台油田下古生界储层发育程度降低。

图7-20 车镇凹陷车古202井、203井古生界裂缝走向、倾向玫瑰花图

图7-21 车镇凹陷富台潜山构造及裂缝走向图

图7-22 车镇凹陷富台潜山古生界裂缝走向预测图

1/2×3分之2×5/4乘以五分之四一直到一10%到98/99×100分之99结果等于多少: 1/2×3分之2×5/4乘以五分之四一直到一10%到98/99×100分之99结果等于多少?

1/2×2/3×3/4×4/5×……×98/99×99/100=1/100

(1+r)的5次方=1.545 谁能给我详细过程: 追问是俩边取对数
5log(1+r)=log1.545
下面有一个步骤我不知道是怎么转过来的。
lg(1+r)=0.0378是怎么转到1+r=1.0909的,我就是这一步不大明白。

答:1+r=10^0.0378=1.0909 (用计算器计算)

百分之零点五是多少,:

百分之零点五是:0.005

解析:百分数化成小数时,直接把小数点向左移动两位,然后再把百分号去掉。

所以:0.5小数点向左移动两位就是:0.005

%是百分号,它代表的含义是:把某个整体平均分为100份,其中一部分占有的份数,即一个分数分母是100时的表示方法,也可以写成x/100。

扩展资料:

1、小数化成分数:

把小数化成分母是10, 100, 1000的分数,小数直接把小数点去掉当分子,一位小数对应的分母是10,两位小数对应的分母是100,三位小数对应的分母是1000. 

2、百分数化成分数:

把百分数写成分数的形式,能约分的要进行约分。 百分数化成小数:直接把小数点向左移动两位,然后再把百分号去掉。

3、小数化成百分数:

把小数化成百分数,只要把小数的小数点向右移动两位,( 位数不够时,用““0”补足)同时在这个数后面添上百分号。

4、分数化成百分数:

把分数化为分母是100的分数,再把它改写为百分数;或者先把分数改写成小数,再把小数改写为百分数。

10进制转8进制方法:

十进制转换成八进制的方法如下:

1.间接法:先将十进制转换成二进制,然后将二进制又转换成八进制  。

2.直接法:前面我们讲过,八进制是由二进制衍生而来的,因此我们可以采用与十进制转换为二进制相类似的方法,分为整数部分的转换和小数部分的转换:

①整数部分方法:除8取余法,即每次将整数部分除以8,余数为该位权上的数,而商继续除以8,余数又为上一个位权上的数,这个步骤一直持续下去,直到商为0为止,最后读数时候,从最后一个余数起,一直到最前面的一个余数。 

②小数部分方法:乘8取整法,即将小数部分乘以8,然后取整数部分,剩下的小数部分继续乘以8,然后取整数部分,剩下的小数部分又乘以8,一直取到小数部分为零为止。如果永远不能为零,就同十进制数的四舍五入一样,暂取个名字叫3舍4入。  

扩展资料:

八进制 → 十进制

方法:八进制数从低位到高位(即从右往左)计算,第0位的权值是8的0次方,第1位的权值是8的1次方,第2位的权值是8的2次方,依次递增下去,把最后的结果相加的值就是十进制的值了。

八进制就是逢8进1,八进制数采用 0~7这八数来表达一个数。

例:将八进制的(53)O转换为十进制的步骤如下:

1. 第0位 3 x 8^0 = 3;

2. 第1位 5 x 8^1 = 40;

3. 读数,把结果值相加,3+40=43,即(53)O=(43)D。

参考资料:百度百科-八进制转换

参考资料:百度百科-进制转换

电工口决,是什么意思?: 电工口决,:以电工学中的理论公式、简化公式和经验公式为依据,结合数学运算规律、口算法技巧的精华,创编了电工速算口诀一百零一首。以满足电工必备现场速算技能的需求,达到迅速提高个人电工作业素质的功效。

导体载流量的计算口诀
10 下五,1 0 0 上二。
2 5 ,3 5 ,四三界。
7 0 ,95 ,两倍半。
穿管温度,八九折。
裸线加一半。
铜线升级算。
解释:导体载流量的计算口诀

1、用途:各种导线的载流量(安全电流)通常可以从手册中查找。但利用口诀再配合一些简单的心算,便可直接算出,不必查表。导线的载流量与导线的载面有关,也与导线的材料(铝或铜),型号(绝缘线或裸线等),敷设方法(明敷或穿管等)以及环境温度(25度左右或更大)等有关,影响的因素较多,计算也较复杂。

10 下五,1 0 0 上二。

2 5 ,3 5 ,四三界。

7 0 ,95 ,两倍半。

穿管温度,八九折。

裸线加一半。

铜线升级算。

4.说明:口诀是以铝芯绝缘线,明敷在环境温度25 度的条件为准。若条件不同,
口诀另有说明。绝缘线包括各种型号的橡皮绝缘线或塑料绝缘线。口诀对各种截面的载流量(电流,安)不是直接指出,而是“用截面乘上一定的倍数”,来表示。为此,应当先熟悉导线截面,(平方毫米)的排列:

1 1.5 2.5 4 6 10 16 25 35 50 7O 95 l20 150 185......

生产厂制造铝芯绝缘线的截面积通常从而2.5开始,铜芯绝缘线则从1 开始;裸铝线从16 开始;裸铜线从10 开始。
①这口诀指出:铝芯绝缘线载流量,安,可以按截面数的多少倍来计算。口诀中阿拉伯数码表示导线截面(平方毫米),汉字表示倍数。把口诀的截面与倍数关系排列起来便如下:

..10 16-25 35-50 70-95 120....

五倍四倍三倍两倍半二倍

现在再和口诀对照就更清楚了.原来“10 下五”是指截面从10 以下,载流量都是截面数的五倍。“100
上二”(读百上二),是指截面100以上,载流量都是截面数的二倍。截面25与35 是四倍和三倍的分界处.这就是“口诀25、35 四三界”。而截面70、95
则为2.5 倍。从上面的排列,可以看出:除10 以下及100 以上之外,中间的导线截面是每两种规格属同一倍数。

下面以明敷铝芯绝缘线,环境温度为25 度,举例说明:

【例1】 6 平方毫米的,按10 下五,算得载流量为30 安。

【例2】150 平方毫米的,按100 上二,算得载流量为300 安。

【例3】70 平方毫米的,按70、95 两2 倍半,算得载流量为175安。

从上面的排列还可以看出,倍数随截面的增大而减小。在倍数转变的交界处,误差稍大些。比如截面25 与35
是四倍与三倍的分界处,25属四倍的范围,但靠近向三倍变化的一侧,它按口诀是四倍,即100 安。但实际不到四倍(按手册为97 安)。而35
则相反,按口诀是三倍,即105 安,实际是117 安。不过这对使用的影响并不大。当然,若能胸中有数,在选择导线截面时,25 的不让它满到100 安,35
的则可以略为超过105
安便更准确了。同样,2.5平方毫米的导线位置在五倍的最始(左)端,实际便不止五倍〈最大可达20安以上〉,不过为了减少导线内的电能损耗,通常都不用到这么大,手册中一般也只标12
安。


从这以下,口诀便是对条件改变的处理。本句:穿管温度八九折,是指若是穿管敷设(包括槽板等敷设,即导线加有保护套层,不明露的)按①计算后,再打八折(乘0.8)若环境温度超过25
度,应按①计算后,再打九折。(乘0.9)。

关于环境温度,按规定是指夏天最热月的平均最高温度。实际上,温度是变动的,一般情况下,它影响导体载流并不很大。因此,只对某些高温车间或较热地区超过25
度较多时,才考虑打折扣。

还有一种情况是两种条件都改变(穿管又温度较高)。则按①计算后打八折,再打九折。或者简单地一次打七折计算(即0.8 ×
0.9=0.72,约0.7)。这也可以说是穿管温度,八九折的意思。

例如:(铝芯绝缘线)10 平方毫米的,穿管(八折)40 安(10 × 5× 0.8 = 40)

穿管又高温(七折)35 安(1O × 5 × 0.7=35)

95平方毫米的,穿管(八折)190安(95×2.5×0.8=190)

高温(九折),214 安(95 × 2.5 × 0.9=213.8)

穿管又高温(七折)。166 安(95 × 2.5 × 0.7 = 166.3)

②对于裸铝线的载流量,口诀指出,裸线加一半,即按①中计算后再加一半(乘l.5)。这是指同样截面的铝芯绝缘线与铝裸线比较,载流量可加大一半。

【例1】 16 平方毫米的裸铝线,96 安(16 × 4 × 1.5 = 96) 。高温,86 安(16 × 4 × 1.5 × 0.9=86.4)

【例2】 35 平方毫米裸铝线,150 安(35 × 3 × 1.5=157.5)

【例3】120 平方毫米裸铝线,360 安(120 × 2 × 1.5 = 360)

③对于铜导线的载流量,口诀指出,铜线升级算。即将铜导线的截面按截面排列顺序提升一级,再按相应的铝线条件计算。

【例一】 35 平方的裸铜线25 度,升级为50 平方毫米,再按50 平方毫米裸铝线,25 度计算为225 安(50 × 3 × 1.5)

【例二】 16 平方毫米铜绝缘线25 度,按25 平方毫米铝绝缘的相同条件,计算为100 安(25 × 4)

【例三】 95 平方毫米铜绝缘线25 度,穿管,按120 平方毫米铝绝缘线的相同条件,计算为192 安(120 × 2 × 0.8)

已知变压器容量,求其各电压等级侧额定电流

口诀 a :
容量除以电压值,其商乘六除以十。
说明:适用于任何电压等级。
在日常工作中,有些电工只涉及一两种电压等级的变压器额定电流的计算。将以上口诀简化,则可推导出计算各电压等级侧额定电流的口诀:
容量系数相乘求。

已知变压器容量,速算其一、二次保护熔断体(俗称保险丝)的电流值

口诀 b :
配变高压熔断体,容量电压相比求。
配变低压熔断体,容量乘9除以5。
说明:
正确选用熔断体对变压器的安全运行关系极大。当仅用熔断器作变压器高、低压侧保护时,熔体的正确选用更为重要。这是电工经常碰到和要解决的问题。

已知三相电动机容量,求其额定电流

口诀(c):容量除以千伏数,商乘系数点七六。

说明:
(1)口诀适用于任何电压等级的三相电动机额定电流计算。由公式及口诀均可说明容量相同的电压等级不同的电动机的额定电流是不相同的,即电压千伏数不一样,去除以相同的容量,所得“商数”显然不相同,不相同的商数去乘相同的系数0.76,所得的电流值也不相同。若把以上口诀叫做通用口诀,则可推导出计算220、380、660、3.6kV电压等级电动机的额定电流专用计算口诀,用专用计算口诀计算某台三相电动机额定电流时,容量千瓦与电流安培关系直接倍数化,省去了容量除以千伏数,商数再乘系数0.76。
三相二百二电机,千瓦三点五安培。
常用三百八电机,一个千瓦两安培。
低压六百六电机,千瓦一点二安培。
高压三千伏电机,四个千瓦一安培。
高压六千伏电机,八个千瓦一安培。
(2)口诀c 使用时,容量单位为kW,电压单位为kV,电流单位为A,此点一定要注意。
(3)口诀c 中系数0.76是考虑电动机功率因数和效率等计算而得的综合值。功率因数为0.85,效率不0.9,此两个数值比较适用于几十千瓦以上的电动机,对常用的10kW以下电动机则显得大些。这就得使用口诀c计算出的电动机额定电流与电动机铭牌上标注的数值有误差,此误差对10kW以下电动机按额定电流先开关、接触器、导线等影响很小。
(4)运用口诀计算技巧。用口诀计算常用380V电动机额定电流时,先用电动机配接电源电压0.38kV数去除0.76、商数2去乘容量(kW)数。若遇容量较大的6kV电动机,容量kW数又恰是6kV数的倍数,则容量除以千伏数,商数乘以0.76系数。
(5)误差。由口诀c 中系数0.76是取电动机功率因数为0.85、效率为0.9而算得,这样计算不同功率因数、效率的电动机额定电流就存在误差。由口诀c 推导出的5个专用口诀,容量(kW)与电流(A)的倍数,则是各电压等级(kV)数除去0.76系数的商。专用口诀简便易心算,但应注意其误差会增大。一般千瓦数较大的,算得的电流比铭牌上的略大些;而千瓦数较小的,算得的电流则比铭牌上的略小些。对此,在计算电流时,当电流达十多安或几十安时,则不必算到小数点以后。可以四舍而五不入,只取整数,这样既简单又不影响实用。对于较小的电流也只要算到一位小数即可。

测知电流求容量

测知无铭牌电动机的空载电流,估算其额定容量

口诀:
无牌电机的容量,测得空载电流值,
乘十除以八求算,近靠等级千瓦数。
说明:口诀是对无铭牌的三相异步电动机,不知其容量千瓦数是多少,可按通过测量电动机空载电流值,估算电动机容量千瓦数的方法。

测知电力变压器二次侧电流,求算其所载负荷容量

口诀:
已知配变二次压,测得电流求千瓦。
电压等级四百伏,一安零点六千瓦。
电压等级三千伏,一安四点五千瓦。
电压等级六千伏,一安整数九千瓦。
电压等级十千伏,一安一十五千瓦。
电压等级三万五,一安五十五千瓦。

说明:
(1)电工在日常工作中,常会遇到上级部门,管理人员等问及电力变压器运行情况,负荷是多少?电工本人也常常需知道变压器的负荷是多少。负荷电流易得知,直接看配电装置上设置的电流表,或用相应的钳型电流表测知,可负荷功率是多少,不能直接看到和测知。这就需靠本口诀求算,否则用常规公式来计算,既复杂又费时间。
(2)“电压等级四百伏,一发零点六千瓦。”当测知电力变压器二次侧(电压等级400V)负荷电流后,安培数值乘以系数0.6便得到负荷功率千瓦数。

测知白炽灯照明线路电流,求算其负荷容量

口诀:
照明电压二百二,一安二百二十瓦。

说明:工矿企业的照明,多采用220V的白炽灯。照明供电线路指从配电盘向各个照明配电箱的线路,照明供电干线一般为三相四线,负荷为4kW以下时可用单相。照明配电线路指从照明配电箱接至照明器或插座等照明设施的线路。不论供电还是配电线路,只要用钳型电流表测得某相线电流值,然后乘以220系数,积数就是该相线所载负荷容量。测电流求容量数,可帮助电工迅速调整照明干线三相负荷容量不平衡问题,可帮助电工分析配电箱内保护熔体经常熔断的原因,配电导线发热的原因等等。

测知无铭牌380V单相焊接变压器的空载电流,求算基额定容量

口诀:
三百八焊机容量,空载电流乘以五。

单相交流焊接变压器实际上是一种特殊用途的降压变压器,与普通变压器相比,其基本工作原理大致相同。为满足焊接工艺的要求,焊接变压器在短路状态下工作,要求在焊接时具有一定的引弧电压。当焊接电流增大时,输出电压急剧下降,当电压降到零时(即二次侧短路),二次侧电流也不致过大等等,即焊接变压器具有陡降的外特性,焊接变压器的陡降外特性是靠电抗线圈产生的压降而获得的。空载时,由于无焊接电流通过,电抗线圈不产生压降,此时空载电压等于二次电压,也就是说焊接变压器空载时与普通变压器空载时相同。变压器的空载电流一般约为额定电流的6%~8%(国家规定空载电流不应大于额定电流的10%)。这就是口诀和公式的理论依据。

已知380V三相电动机容量,求其过载保护热继电器元件额定电流和整定电流

口诀:
电机过载的保护,热继电器热元件;
号流容量两倍半,两倍千瓦数整定。

说明:
(1)容易过负荷的电动机,由于起动或自起动条件严重而可能起动失败,或需要限制起动时间的,应装设过载保护。长时间运行无人监视的电动机或3kW及以上的电动机,也宜装设过载保护。过载保护装置一般采用热继电器或断路器的延时过电流脱扣器。目前我国生产的热继电器适用于轻载起动,长时期工作或间断长期工作的电动机过载保护。
(2)热继电器过载保护装置,结构原理均很简单,可选调热元件却很微妙,若等级选大了就得调至低限,常造成电动机偷停,影响生产,增加了维修工作。若等级选小了,只能向高限调,往往电动机过载时不动作,甚至烧毁电机。(3)正确算选380V三相电动机的过载保护热继电器,尚需弄清同一系列型号的热继电器可装用不同额定电流的热元件。热元件整定电流按“两倍千瓦数整定”;热 元件额定电流按“号流容量两倍半”算选;热 继电器的型号规格,即其额定电流值应大于等于热元件额定电流值。

已知380V三相电动机容量,求其远控交流接触器额定电流等级

口诀:
远控电机接触器,两倍容量靠等级;
步繁起动正反转,靠级基础升一级。
说明:
(1)目前常用的交流接触器有CJ10、CJ12、CJ20等系列,较适合于一般三相电动机的起动的控制。

已知小型380V三相笼型电动机容量,求其供电设备最小容量、负荷开关、保护熔体电流值

口诀:
直接起动电动机,容量不超十千瓦;
六倍千瓦选开关,五倍千瓦配熔体。
供电设备千伏安,需大三倍千瓦数。

说明:
(1)口诀所述的直接起动的电动机,是小型380V鼠笼型三相电动机,电动机起动电流很大,一般是额定电流的4~7倍。用负荷开关直接起动的电动机容量最大不应超过10kW,一般以4.5kW以下为宜,且开启式负荷开关(胶盖瓷底隔离开关)一般用于5.5kW及以下的小容量电动机作不频繁的直接起动;封闭式负荷开关(铁壳开关)一般用于10kW以下的电动机作不频繁的直接起动。两者均需有熔体作短路保护,还有电动机功率不大于供电变压器容量的30%。总之,切记电动机用负荷开关直接起动是有条件的!
(2)负荷开关均由简易隔离开关闸刀和熔断器或熔体组成。为了避免电动机起动时的大电流,负荷开关的容量,即额定电流(A);作短路保护的熔体额定电流(A),分别按“六倍千瓦选 开关,五倍千瓦配熔件”算选,由于铁壳开关、胶盖瓷底隔离开关均按一定规格制造,用口诀算出的电流值,还需靠近开关规格。同样算选熔体,应按产品规格选用。

已知笼型电动机容量,算求星-三角起动器(QX3、QX4系列)的动作时间和热元件整定电流

口诀:
电机起动星三角,起动时间好整定;
容量开方乘以二,积数加四单位秒。
电机起动星三角,过载保护热元件;
整定电流相电流,容量乘八除以七。

说明:
(1)QX3、QX4系列为自动星形-三角形起动器,由三只交流接触器、一只三相热继电器和一只时间继电器组成,外配一只起动按钮和一只停止按钮。起动器在使用前,应对时间继电器和热继电器进行适当的调整,这两项工作均在起动器安装现场进行。电工大多数只知电动机的容量,而不知电动机正常起动时间、电动机额定电流。时间继电器的动作时间就是电动机的起动时间(从起动到转速达到额定值的时间),此时间数值可用口诀来算。
(2)时间继电器调整时,暂不接入电动机进行操作,试验时间继电器的动作时间是否能与所控制的电动机的起动时间一致。如果不一致,就应再微调时间继电器的动作时间,再进行试验。但两次试验的间隔至少要在90s以上,以保证双金属时间继电器自动复位。
(3)热 继电器的调整,由于QX系列起动器的热电器中的热元件串联在电动机相电流电路中,而电动机在运行时是接成三角形的,则电动机运行时的相电流是线电流(即额定电流)的1/√3倍。所以,热继电器热元件的整定电流值应用口诀中“容量乘八除以七”计算。根据计算所得值,将热继电器的整定电流旋钮调整到相应的刻度-中线刻度左右。如果计算所得值不在热继电器热元件额定电流调节范围,即大于或小于调节机构之刻度标注高限或低限数值,则需更换适当的热继电器,或选择适当的热元件。

已知笼型电动机容量,求算控制其的断路器脱扣器整定电流

口诀:
断路器的脱扣器,整定电流容量倍;
瞬时一般是二十,较小电机二十四;
延时脱扣三倍半,热脱扣器整两倍。

说明:(1)自动断路器常用在对鼠笼型电动机供电的线路上作不经常操作的断路器。如果操作频繁,可加串一只接触器来操作。断路器利用其中的电磁脱扣器(瞬时)作短路保护,利用其中的热脱扣器(或延时脱扣器)作过载保护。断路器的脱扣器整定电流值计算是电工常遇到的问题,口诀给出了整定电流值和所控制的笼型电动机容量千瓦数之间的倍数关系。
(2)“延时脱扣三倍半,热脱扣器整两倍”说的是作为过载保护的自动断路器,其延时脱扣器的电流整定值可按所控制电动机额定电流的1.7倍选择,即3.5倍千瓦数选择。热脱扣器电流整定值,应等于或略大于电动机的额定电流,即按电动机容量千瓦数的2倍选择。

已知异步电动机容量,求算其空载电流

口诀:
电动机空载电流,容量八折左右求;
新大极数少六折,旧小极多千瓦数。

说明:
(1)异步电动机空载运行时,定了三相绕组中通过的电流,称为空载电流。绝大部分的空载电流用来产生旋转磁场,称为空载激磁电流,是空载电流的无功分量。还有很小一部分空载电流用于产生电动机空载运行时的各种功率损耗(如摩擦、通风和铁芯损耗等),这一部分是空载电流的有功分量,因占的比例很小,可忽略不计。因此,空载电流可以认为都是无功电流。从这一观点来看,它越小越好,这样电动机的功率因数提高了,对电网供电是有好处的。如果空载电流大,因定子绕组的导线载面积是一定的,允许通过的电流是一定的,则允许流过导线的有功电流就只能减小,电动机所能带动的负载就要减小,电动机出力降低,带过大的负载时,绕组就容易发热。但是,空载电流也不能过小,否则又要影响到电动机的其他性能。一般小型电动机的空载电流约为额定电流的30%~70%,大中型电动机的空载电流约为额定电流的20%~40%。具体到某台电动机的空载电流是多少,在电动机的铭牌或产品说明书上,一般不标注。可电工常需知道此数值是多少,以此数值来判断电动机修理的质量好坏,能否使用。
(2)口诀是现场快速求算电动机空载电流具体数值的口诀,它是众多的测试数据而得。它符合“电动机的空载电流一般是其额定电流的1/3”。同时它符合实践经验:“电动机的空载电流,不超过容量千瓦数便可使用”的原则(指检修后的旧式、小容量电动机)。口诀“容量八折左右求”是指一般电动机的空载电流值是电动机额定容量千瓦数的0.8倍左右。中型、4或6极电动机的空载电流,就是电动机容量千瓦数的0.8倍;新系列,大容量,极数偏小的2级电动机,其空载电流计算按“新大极数少六折”;对旧的、老式系列、较小容量,极数偏大的8极以上电动机,其空载电流,按“是小极多千瓦数”计算,即空载电流值近似等于容量千瓦数,但一般是小于千瓦数。运用口诀计算电动机的空载电流,算值与电动机说明书标注的、实测值有一定的误差,但口诀算值完全能满足电工日常工作所需求。

已知电力变压器容量,求算其二次侧(0.4kV)出线自动断路器瞬时脱扣器整定电流值

口诀:
配变二次侧供电,最好配用断路器;
瞬时脱扣整定值,三倍容量千伏安。

说明:
(1)当断路器作为电力变压器二次侧供电线路开关时,断路器脱扣器瞬时动作整定值,一般按
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电工需熟知应用口诀

巧用低压验电笔
低压验电笔是电工常用的一种辅助安全用具。用于检查500V以下导体或各种用电设备的外壳是否带电。一支普通的低压验电笔,可随身携带,只要掌握验电笔的原理,结合熟知的电工原理,灵活运用技巧很多。

(1)判断交流电与直流电口诀

电笔判断交直流,交流明亮直流暗,
交流氖管通身亮,直流氖管亮一端。
说明:
首先告知读者一点,使用低压验电笔之前,必须在已确认的带电体上验测;在未确认验电笔正常之前,不得使用。判别交、直流电时,最好在“两电”之间作比较,这样就很明显。测交流电时氖管两端同时发亮,测直流电时氖管里只有一端极发亮。

(2)判断直流电正负极口诀:

电笔判断正负极,观察氖管要心细,
前端明亮是负极,后端明亮为正极。

说明:
氖管的前端指验电笔笔尖一端,氖管后端指手握的一端,前端明亮为负极,反之为正极。测试时要注意:电源电压为110V及以上;若人与大地绝缘,一只手摸电源任一极,另一只手持测民笔,电笔金属头触及被测电源另一极,氖管前端极发亮,所测触的电源是负极;若是氖管的后端极发亮,所测触的电源是正极,这是根据直流单向流动和电子由负极向正极流动的原理。

(3)判断直流电源有无接地,正负极接地的区别口诀

变电所直流系数,电笔触及不发亮;
若亮靠近笔尖端,正极有接地故障;
若亮靠近手指端,接地故障在负极。

说明:
发电厂和变电所的直流系数,是对地绝缘的,人站在地上,用验电笔去触及正极或负极,氖管是不应当发亮的,如果发亮,则说明直流系统有接地现象;如果发亮在靠近笔尖的一端,则是正极接地;如果发亮在靠近手指的一端,则是负极接地。

(4)判断同相与异相口诀

判断两线相同异,两手各持一支笔,
两脚与地相绝缘,两笔各触一要线,
用眼观看一支笔,不亮同相亮为异。
说明:
此项测试时,切记两脚与地必须绝缘。因为我国大部分是380/220V供电,且变压器普遍采用中性点直接接地,所以做测试时,人体与大地之间一定要绝缘,避免构成回路,以免误判断;测试时,两笔亮与不亮显示一样,故只看一支则可。

(5)判断380/220V三相三线制供电线路相线接地故障口诀

星形接法三相线,电笔触及两根亮,
剩余一根亮度弱,该相导线已接地;
若是几乎不见亮 ,金属接地的故障。

说明:
电力变压器的二次侧一般都接成Y形,在中性点不接地的三相三线制系统中,用验电笔触及三根相线时,有两根比通常稍亮,而另一根上的亮度要弱一些,则表示这根亮度弱的相线有接地现象,但还不太严重;如果两根很亮,而剩余一根几乎看不见亮,则是这根相线有金属接地故障。

现场急救触电才人工呼吸法

触电人脱离电源后,应立即进行生理状态的判定。只有经过正确的判定,才能确定抢救方法。
(1)判定有无意识。救护人轻拍或轻摇触电人的户膀(注意不要用力过猛或摇头部,以免加重可能存在的外伤),并在耳旁大声呼叫。如无反应,立即用手指掐压人中穴。当呼之不应,刺激也毫无反应时,可判定为意识已丧失。该判定过程应在5S内完成。
当触电人意识已丧失时,应立即呼救。将触电人仰卧在坚实的平面上,头部放平,颈部不能高于胸部,双臂平放在驱干两侧,解开紧身上衣,松开裤带,取出假牙,清除口腔中的异物。若触电人面部朝下,应将头、户、驱干作为一个整体同时翻转,不能扭曲,以免加重颈部可能存在的伤情。翻转方法是:救护人跪在触电人肩旁,先把触电人的两只手举过头,拉直两腿,把一条腿放在另一条腿上。然后一只手托住触电人的颈部,一只手扶住触电人的肩部,全身同时翻转。
(2)判定有无呼吸。在保持气道开放的情况下,判定有无呼吸的方法有:用眼睛观察触电人的胸腹部有无起伏;用耳朵贴近触电人的口、鼻,聆听有无呼吸的声音;用脸或手贴近触电人的口、鼻,测试有无气体排出;用一张薄纸片放在触电人的口、鼻上,观察纸片是否动。若胸腹部无起伏、无呼气出,无气体排出,纸片不动,则可判定触电人已停止呼吸。该判定在3~5S内完成。

希望可以帮到你!

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